技术摘要：
本发明涉及一种用于交流电机（1）的定子（3），其中，所述定子（3）具有围绕中心轴线（A）布置的、带有多个导体线匝的定子绕组（4），其中，这些导体线匝被分组成n多个电分路（u、v、w），其中，所述定子绕组（4）具有m多个绕组层（33a、33b、33c、33d），其中，一个分  全部
背景技术：
根据现有技术，开头所述类型的典型的定子绕组大多被设计为分布式的、不倾斜 的绕组，在所述绕组中存在多个轴向曲取向的导体支脚（Leiterschenkel），所述导体支脚 形成绕组的对于电感起作用的主要部分。这些轴向导体支脚通常分布在多个绕组层上并且 典型地布置在铁轭的槽中。这些直线区段然后在其轴向端部区域中通过所谓的卷绕头部连 接，其中，通过卷绕头部沿圆周方向跨接各个绕组的直线区段，其中，通常也进行在各个绕 组层之间的变换。这种传统的几何结构的缺点是，这种卷绕头部一方面为定子的总重量贡 献了高的重量，并且另一方面难以冷却并且也难以制造。卷绕头部也具有高的空间需求，尤 其是沿轴向方向的空间需求，这总体上增大了电机的结构体积并且因此也需要更大的壳 体。在当前的导体的弯曲半径不能特别小地选择和/或在多个导体必须以大的绕距（大的要 通过卷绕头部跨接的圆周区域）从彼此引导经过时，那么通常存在特别远地伸出 （ausladen）的卷绕头部。导体绝缘部的厚度以及必要时存在的用于冷却绕组的冷却通道也 可以有助于绕组头部的大的空间需求。具有大的卷绕头部的电机的电损耗也不利地高，因 为在此存在大比例的未用于感应的导体材料，但是该导体材料有助于欧姆传导损耗。因此， 为了实现具有高功率密度的电机，通常有利的是，尽可能紧凑地构造卷绕头部。 另一方面已经表明，仅仅基于二维的考虑（即不考虑卷绕头部的三维的设计方案） 来优化电机的功率密度通常导致具有相对大的直径和相应短的轴向长度的结构形式。但 是，正是在短的轴向结构长度和大的直径的情况下，与卷绕头部相关联地出现两个不利的 效果：一方面，卷绕头部于是在平均水平以上强烈地对定子的总导体量作出贡献，并且另一 方面，其对转矩的贡献与绕组的直的轴向部分相比是特别低的。因此，大的卷绕头部在此特 别负面地不仅影响质量平衡而且影响损耗功率平衡。同样地，大的卷绕头部与大的卷绕头 部漏电感相关联，所述大的卷绕头部漏电感对电机的电磁特性具有另外的负面影响。
技术实现要素：
因此，本发明的任务是，提供一种用于交流电机的定子，所述定子克服所提及的缺 点。尤其是应提供一种具有定子绕组的定子，其中，卷绕头部的空间需求、尤其是沿轴向方 向的空间需求尽可能小。由此，总的来说应实现提高的功率密度。另一任务是，提出一种具 有这样得到改进的定子的电机。 这些任务通过在权利要求1中所描述的定子和在权利要求14中所描述的电机来解 决。 4 CN 111602322 A 说　明　书 2/11 页 根据本发明的定子设计为用于交流电机的定子。定子包括围绕中心轴线布置的定 子绕组，该定子绕组具有多个导体线匝，其中这些导体线匝被分组成n多个电分路。定子绕 组具有m多个绕组层。一个分路的导体线匝分别具有多个i多个轴向定向的导体支脚，所述 导体支脚在其两个轴向端部区域中成对地通过各两个卷绕头部相互连接，从而对于每个分 路形成k多个单个线圈。在此，沿圆周方向观察，各个分路的轴向导体支脚总体上交替地彼 此相继，并且更确切地说以保持不变的顺序彼此相继。在此，给定的单个线圈的两个卷绕头 部在一个共同的绕组层内延伸。在此，不仅相应的分路的轴向导体支脚的序列而且单个线 圈到各个绕组层上的分布被如此选择，从而在卷绕头部的区域中避免在各个绕组层内部的 交叉。 换句话说，定子绕组在此不是构造为传统意义上的分布式绕组（其中通常每个绕 组组通过“一体地”将展开的导体卷绕到多个轴向支脚和多个卷绕头部上来制造）。相反，它 类似于环形或齿形线圈绕组由多个单个线圈组成。每个分路包括多个这样的单个线圈，所 述单个线圈尤其相互电连接成绕组组。这些离散的单个线圈尤其可以作为预制的构件存 在，这些构件随后才相互电连接。在每个绕组组内存在离散的单个线圈与其余的根据本发 明的特征共同作用能够实现卷绕头部的特别紧凑的设计方案。在此重要的是，对于给定的 单个线圈，两个卷绕头部在一个共同的绕组层内延伸。这也应该意味着，每个卷绕头部本身 也不离开其预先给定的绕组层。与根据现有技术的典型的分布式绕组不同，在此也就是在 卷绕头部的区域中不引起在待连接的导体分支之间的层变换。 分路的数量n尤其可以为3或为3的整数倍。 “沿圆周方向观察，各个分路的轴向导体支脚以保持不变的顺序交替地彼此相继” 这个特征应该理解为，对于（在定子的整个圆周上）不同的彼此相继的方位角角度，分路占 用的固定的图案周期性地彼此相继。例如，该结构可以是这样的，即，在电机的、在其中布置 有轴向导体支脚的轴向内置的区域中，对于每个预先给定的角度而言，总是最多只有一个 分路通过一个或多个所配属的导体支脚来代表（vertreten）。在这些被占用的位置之间必 要时也可以存在方位角的间隙。在沿圆周方向经过彼此相继的方位角角度时，各个分路的 占用以预先给定的重复的顺序交替。然而，给定的分路在此不局限于特定的绕组层，而是相 应的分路的导体支脚可以在给定的方位角位置中分布到多个层上和/或层的占用可以针对 给定的分路在不同的方位角角度下在不同的层之间来回变换。 然而原则上也可行的是，针对某些方位角角度也可以代表多个分路（由不同层重 叠）。这样的重叠区域尤其可以与其他方位角区域交替，在所述方位角区域中如上所述分别 仅代表一个分路。然而，即使在具有分路的方位角上的重叠的这种情况下，通常也应适用的 是，用各个分路占用角度位置的顺序以有规律地重复出现的图案变换。在此，在分路占用的 重复的图案内，单个线圈之间的层变换也不应当被排除，如与随后的示例相结合而变得更 清楚的那样。 与本发明相关地重要的是，在相应的预先给定的绕组层内部避免卷绕头部的区域 中的交叉。换句话说，在每个绕组层内部单个线圈在其配属的方位角位置上并排布置并且 在相应的层内部不相互穿过或不重叠。单个线圈的重叠（在径向投影中观察）分别仅在共同 观察多个上下重叠的绕组层时产生。这尤其通过如下方式实现，即，在给定的绕组层内，在 给定的单个线圈的两个轴向导体支脚之间的区域不被其它单个线圈的轴向导体支脚填充。 5 CN 111602322 A 说　明　书 3/11 页 尽管如此，为了在方位角方向上实现在唯一的分路的轴向导体支脚之间的频繁变换，取而 代之的是，在不同的层上在不同的分路的单个线圈之间设置重叠。换句话说，根据上述方位 角的占用方案将与给定的单个线圈交叉的单个线圈在此移位（ausweichen）到其他的径向 的绕组层上。由此实现避免在一个层内的导体交叉，并且尽管如此，总体上与在一个层内各 个分路的占用情况交替相比，各个分路的方位角位置的占用更频繁地变换。 通过所述的避免在一个绕组层内部的交叉，在此实现了附加的优点，即卷绕头部 尤其是可以在轴向方向上非常紧凑地实施，因为不必为此提供附加的轴向长度，以便在一 个绕组层内部使不同的分路的导体分支三维地彼此经过。由此，卷绕头部可以在其相应所 配属的层内以卷绕头部的比较窄的弯曲半径和比较短的轴向长度实施。由此，电机总体上 可以比较紧凑地（并且尤其是轴向短地）实施，这又能够实现电机的比较高的功率密度。 根据本发明的电机是具有根据本发明的定子的交流电机。根据本发明的电机的优 点类似于根据本发明的定子的上述优点地得出。 本发明的有利的设计方案和改进方案由从属于权利要求1和14的权利要求以及以 下说明中得出。在此，定子和电机的所描述的设计方案通常可以有利地彼此组合。 根据一种通常优选的实施方式，所有单个线圈分别完全位于分别配属于它们的绕 组层内。换句话说，不仅在卷绕头部的区域中而且在整个单个线圈的区域中避免了绕组层 的变换。这应该有利地尤其适用于定子绕组的所有单个线圈。这种实施方式通常特别适合 于实现具有单个线圈的尽可能简单的结构的紧凑的绕组结构。导体分支在一层中的交叉和 重叠总体上得到避免，因为在每个绕组层中仅分别明确地配属于该绕组层的单个线圈在圆 周方向上并排布置。单个线圈可以有利地分别构造为鞍形线圈（Sattelspule），换句话说， 单个线圈可以至少在部分区域中从扁平的线圈平面中弯曲出来。这些鞍形的线圈可以特别 地成形为使得它们分别匹配于柱形节段的轮廓。特别地，它们可以分别被成形为使得它们 位于两个同心的圆形空心柱体之间。这两个空心柱体之间的区域则限定了具有相应的径向 层厚的相应的柱体壳形的绕组层。 在该一般性的实施方式中可以特别有利的是，对于每个所选择的位于所配属的绕 组层中的单个线圈，该单个线圈的轴向支脚在径向投影上观察与另一单个线圈的内置的区 域重叠，其中，该另一单个线圈布置在另一绕组层中。单个线圈的内置的区域（即位于两个 轴向支脚之间的区域）在此通常也称为线圈的“孔眼”。结合本发明特别有利的是，每个单个 线圈的孔眼附加地也与另一绕组层的至少一个轴向支脚重叠。通过这种重叠（又在径向投 影中观察）可以有利地实现，在避免在绕组层内部的导体交叉的同时，可以实现具有复杂的 区序列的复杂的绕组拓扑结构，尤其是用各个分路频繁变换地占用方位角位置。 通常优选地，定子绕组可以构造为气隙绕组。因此，这种气隙绕组不是嵌入铁芯的 或者其他软磁材料的槽中相反，它被布置在电机的气隙区中。定子中的这种气隙绕组尤其 是在以下情况下是有利的，即所产生的磁场在电机运行时如此强，使得在传统构造的电机 中会出现软磁的、引导磁通的定子材料的饱和。这主要在与超导转子绕组相关时出现这种 情况。使用设计成气隙绕组的定子绕组的另一个优点是，可以节省传统的、引导磁通的结构 的空间和重量数值。通过取消轴向导体支脚之间的软磁齿，原则上因此可以实现绕组的更 高的填充系数。 作为气隙绕组的实施方案正是在与本发明的主要特征的关联下特别优选的，因为 6 CN 111602322 A 说　明　书 4/11 页 通过所述的将单个线圈之间的重叠“移位”到不同的绕组层上原则上损失了填充系数。这通 过如下方式实现，即，由于在每个绕组层中在其他绕组层上的重叠的移动而存在未占用的 位置。在轴向支脚嵌入在铁齿之间的槽中的传统的定子绕组中，这在一定情况下导致定子 绕组的整体上非常低的填充系数，而这又负面地影响电机的总功率密度。然而，对于气隙绕 组而言，由于软磁性的齿而造成的空间损失被取消，并且因此尽管轴向导体支脚的位置未 被占用，填充系数仍然能够足够高。在设计为气隙绕组时，在此不应原则上排除定子绕组具 有如下支撑结构，所述支撑结构类似于传统的定子齿地在径向方向上延伸并且这些支撑结 构在方位角上布置在绕组的各个轴向支脚之间。这种支撑结构可以径向地在多个绕组层上 延伸并且因此支撑整个绕组。在设计为气隙绕组时，这种支撑结构相应地由非磁性材料构 成。 但是，作为气隙绕组的所述实施方式的替代方案，原则上也可行的是，所描述的径 向的支撑结构由软磁材料形成并且因此能够作为定子轭的齿起作用。然而有利地，这种齿 仅是非常窄的齿，也就是说，这种齿在圆周方向上构造得比传统的定子齿明显更窄。优选 地，这种“最小的定子齿”在方位角方向上具有如下宽度，所述宽度明显小于各个轴向导体 支脚的方位角宽度。例如，定子齿的宽度可以处于各个导体支脚的宽度的最多五分之一处， 尤其甚至仅处于最多十分之一处。此外，所给出的有利的最大宽度也可类似地适用于以上 所述的由非磁性材料构成的支撑结构。 然而，根据一种替代的并且在一定情况下优选的实施方式，甚至根本不存在在径 向方向上在多个绕组层上延伸的支撑结构或齿。该实施方式与将单个线圈设计为扁平的鞍 形线圈的方案结合是特别有利的，所述鞍形线圈通过其扁平的形状能够良好地在多个绕组 层中彼此上下堆叠，而不必通过位于其间的齿特别地予以支撑。在此，各个绕组层的未占用 的位置可以可选地通过合适的其他扁平结构来填充。 通常，通过绕组中存在未占用的位置来降低填充密度（即填充系数），这本身单独 地原则上导致比在较高的填充系数的情况下更低的功率密度。然而，通过本发明的特征，卷 绕头部的轴向伸展范围与现有技术相比明显减小。因此，总的来说可以提供一种尽管如此 具有比根据现有技术的电机更高的功率密度的电机。 通常可以有利的是，各个单个线圈的轴向支脚分布在由径向的和方位角位置构成 的有规律的占用图案上。换句话说，可以存在有规律的二维图案，其可以适宜地在极坐标中 作为被占用和未被占用的位置的布置来再现。在此，所占用的位置以表征的布置方式被各 个分路的轴向支脚占用。这种占用的位置在此在定子绕组的整个轴向区域上延伸，该轴向 区域处于两个位于末端的卷绕头部区域之间。所提及的有规律的占用图案应理解为，各个 分路的占用位置的图案作为被占用和未被占用的位置的图案产生，其中，该图案基于由径 向位置（即绕组层）和方位角位置组成的有规律的网格。该图案尤其可以作为整体具有对称 性。尤其该图案可以沿圆周方向在特定的角度之后重复，换句话说，存在旋转对称性。特别 有利地，这在此可以是指双重的旋转对称性，使得旋转180°将占用图案转变为其本身。但是 原则上，更高数量的旋转对称性（具有偶数数量或奇数数量）也是可能的。要强调的是，在此 不必一定存在镜像对称性。尤其可以有利地存在两重和/或更高数量的旋转对称性，而不存 在用于占用图案的对称平面。 优选地，有规律的占用图案具有多个未占用的位置。换句话说，在有规律的网格中 7 CN 111602322 A 说　明　书 5/11 页 存在空隙，即网格的各个位置具有不被单个线圈的轴向支脚占用的方位角的和径向的坐 标。这种空隙可以通过如下方式产生，即，在径向投影中观察，确定的单个线圈的孔眼与其 他单个线圈的纵向支脚重叠，但如上所述，避免了线圈由于移位到其他绕组层上而穿透。通 过这种移位必然在占用图案中产生空隙。例如，绕组层中的每个可以具有一个或多个这样 的空隙。替代地或附加地，也可以对于网格的每个方位角位置存在一个或多个空隙。这种设 计方案尤其在绕组未错位时是有利的。在这种未错位的绕组中，例如未占用位置的比例可 以为50%或者甚至更高，以便可以避免单个线圈在一个绕组层内的空间重叠。例如，对于n＝ 3的分路数来说未占用位置的比例有利地为50%。对于更高的分路数量而言，未占用位置的 比例甚至可以更大。由此，绕组的填充系数于是必要时也最高仅为50%，因为在填充系数中 （例如由于支撑结构）还可能出现其它损失。然而，在绕组错位的情况下，由于未被占用的位 置导致的填充系数的损失也可以小于50%，因为各个区的宽度可以在那里相对于位于其间 的间隙的宽度增大。 特别有利地，在所述的未占用位置的区域中可以分别布置一个或多个冷却剂通 道。这种冷却剂通道可以用于利用流过它的流体的冷却剂特别有效地冷却定子绕组。这尤 其是在具有特别高的功率密度的电机中是这种情况，本发明对于所述电机恰好特别重要。 在具有非常高的功率密度的电机中，在一定情况下通过在各个导体支脚之间安置冷却通道 来冷却绕组本来就是适宜的。为了不必为此承受绕组的填充系数的附加损失，未占用的位 置可以特别有利地用于这种冷却通道。正是在单个线圈作为扁平线圈的设计方案中，这种 布置是特别有利的，因为于是给定的单个线圈可分别通过至少一个冷却剂通道来冷却，该 冷却剂通道布置在相邻的绕组层中。通过线圈的扁平的设计方案和相应未占用的位置的相 应类似的扁平的几何结构，于是得到在给定的线圈与在相邻的层中未占用的位置之间的相 应高的接触面和短的间距，所述未占用的位置能够通过一个或多个冷却剂通道来使用。因 此，在单个线圈和冷却剂之间产生相应良好的热传递。 定子绕组尤其可以具有偶数m个绕组层，所述绕组层尤其可以处于m＝2或m＝4。在 这种偶数的绕组层中，定子绕组可以被构造成配属的绕组层对，其中，对于给定的方位角位 置例如总是有一个绕组层被占用，而同一对的另一个绕组层未被占用。因此，实现了上述的 在不同的绕组层上的相互重叠的单个线圈的移位，并且总体上保留了一半的现存的位置未 被占用。在此，所配属的绕组层对不必一定径向相邻地布置。以类似的方式，替代地也可能 的是，总是四个绕组层属于一个组，并且相应地对于每个方位角位置仅占用该组中的一个 层。 通常有利地，单个线圈的卷绕头部可以分别近似U形地构造。这种形状在此不仅应 理解为严格意义上的U形（即两个轴向支脚通过半圆形弧的连接），而且应理解为任意其他 形状，通过所述其他形状，两个平行的轴向支脚通过整体上倒圆的连接区域彼此连接。该连 接区域尤其也可以具有如下连接支脚，该连接支脚通过两个倒圆的角部与轴向支脚连接。 这种连接支脚可以（如此外也可以是半圆形弧）总体上这样弯曲，使得该连接支脚仿制 （nachbilden）柱体壳形的绕组层的轮廓并且因此处于这种层之内。 一般地，通过U形的设计方案能够实现，卷绕头部整体上具有特别短的轴向伸展范 围。导体的在卷绕头部的区域中出现的最小弯曲半径通常可以低于500mm、尤其低于100mm 或者甚至低于10mm，例如处于1mm到50mm之间的范围中。对于根据本发明的定子绕组而言这 8 CN 111602322 A 说　明　书 6/11 页 种小的弯曲半径通常由此实现，即避免层内的单个线圈的穿透和重叠，并且由此单个导体 在此不必通过卷绕头部中的伸出的导体路径彼此引导经过。而每个卷绕头部有利地仅是两 个轴向导体支脚的连接，所述轴向导体支脚布置在共同的绕组层内部并且在该绕组层中彼 此相邻地（也就是说不通过其他分路的导体支脚间隔开地）引导。在该绕组拓扑结构中，在 卷绕头部的区域中的弯曲半径向下有利地仅通过导体的弯曲特性来限制而不通过如在现 有技术中的卷绕头部的待避免的穿透来限制。导体例如可以是绞合导体，它们的各个绞合 线由铜制成或者至少包括铜。利用这样的绞合导体可以实现比较小的最小弯曲半径，所述 最小弯曲半径例如可以处于弯曲平面内部存在的导体宽度的大约三倍。 单个线圈通常可以有利地分别设计为鞍形的扁平线圈。扁平线圈在本文中应理解 为这样的线圈，在所述线圈中，导体支脚在相应的绕组层内的宽度明显大于导体支脚的高 度（即，其垂直于绕组层的局部定向的厚度）。有利地，导体支脚的宽度可以是其高度的至少 两倍大，尤其甚至至少五倍大。单个线圈构造为扁平线圈通常是有利的，以便与绕组在多个 绕组层上的所述分布和特殊布置共同作用地实现机械稳定的绕组复合体，在所述特殊布置 中通过未占用的位置避免了层内的交叉。这种带有绕组复合体的设计可以特别有利地也在 没有定子齿或其它径向支撑结构的情况下在机械上稳定地实施。为此，例如网格的没有被 导体分支占用的位置可以被相应成形的其他结构填充，以提供附加的机械支撑。这些填充 结构例如可以被构造为不导电的和/或可选地包括冷却剂通道。通常，在此描述的线圈的扁 平形状在电磁方面也是有利的，因为这样可以仿制具有大于1的孔数的分布式绕组。与此不 同，具有在方位角方向上窄而在径向方向上高构成的线圈的绕组的表现更像具有孔数1的 集中式绕组，并且具有不利地高的比例的绕组高次谐波。 通常，定子绕组例如可以设计为不错位的绕组。在这种不错位的绕组中可以有利 地遵守所谓的“纯区方案”，其中定子绕组的圆周被划分为各个方位角的区域（“区”），所述 区分别仅被所选择的分路的导体支脚占用（并且附加地具有未占用的空隙）。然而，在此尤 其不存在不同分路的导体支脚在给定的圆周位置内的重叠。在这种不错位的绕组中，根据 本发明的其余特征可以提供一种新型的定子绕组，但是该定子绕组在其区规划方面与传统 的定子绕组在定子齿的槽中的区规划相一致。 但是，作为上述实施方式的替代方案，定子绕组也可以设计为错位的绕组。绕组的 错位例如可以通过在各个绕组层之间的圆周方向上的偏移来实现。换句话说，属于一个共 同的分路但不同的绕组层的上下叠置的导体支脚能够在方位角上略微相互偏移。这种“轻 微的偏移”可以适宜地选择得比在绕组层内部的彼此并排的轴向导体支脚之间的最小的方 位角间距更小。然而，作为这种方位角的偏移的替代方案或补充方案，也可以通过将绕组层 的方位角上彼此相邻的区选择为不同宽度来实现错位。在该实施方式中，未占用的位置尤 其也可以实施成具有比占用的位置更小的宽度，这与未错位的绕组不同能够实现略微改善 的填充系数。 在定子绕组内部，相应的分路的单个线圈在一个或两个轴向端部区域中相互电连 接成上级的绕组组。这种电连接例如可以通过所谓的开关环（Schaltring）实现。 定子优选可以如此设计，使得其轴向长度（包括卷绕头部）短于定子的外直径。特 别是轴向长度和外直径之间的比例甚至可以小于0.4。这种类型的纵横比通过根据本发明 的绕组拓扑结构来简化并且在一定条件下才能实现，因为仅在避免伸出的卷绕头部时才能 9 CN 111602322 A 说　明　书 7/11 页 实现相应短的定子。 通常除了所描述的定子之外，电机还可以具有转子，该转子被构造用于产生具有p 个极的磁场。与这种转子配合作用，根据本发明的定子的所述优点特别地起作用。 特别地，这种转子可以配备有超导激励绕组。这种实施方案特别有利于用电机实 现很高的功率密度。电机通常有利地设计用于至少为2MW，尤其是甚至至少5MW的额定功率。 替代地或附加地，所述电机可以有利地具有至少10kW/kg、尤其甚至至少20kW/kg的功率密 度。这特别是对于在车辆中的在驱动这种车辆时必须一起运动的发电机或马达是重要的。 在飞机中的电机中功率密度是非常特别关键的。不管电机的具体应用如何，电机通常可作 为马达和/或发电机运行。特别有利地，电机可以构造为同步电机。 电机的磁极数量p有利地可以在2和12之间，尤其是在6和12之间，并且特别有利地 恰好为8。这种设计方案对于实现高功率密度是特别有利的。在此，优选的范围由此得出，即 一方面径向的气隙场和因此感应的电压随着极数的增加而下降，但是另一方面电频率随着 极数的增加在相同的转速下上升。第二效果提高所感应的电压，从而在典型的几何形状中 总体上得出对于所述范围之内的功率的最优值。附加地还存在其他效果，例如在极数量小 的情况下必须选择更大的磁轭厚度，这又影响重量。这些因素同样决定用于最佳功率密度 的优选极数范围。 附图说明 下面将参照附图借助于几个优选实施例描述本发明，其中： 图1示出了根据现有技术的电机的一部分的示意性截面图； 图2示出了图1的电机的定子绕组的一部分的图示； 图3示出了根据第一实施例的电机的一部分的示意性截面图； 图4示出图3的电机的一个角度节段（Winkelsegment）的截取部分； 图5示出图3的电机的定子的轴向俯视图； 图6示出图3的电机的一部分的三维示意图； 图7示出了单独的鞍形的扁平线圈的三维示意图； 图8示出了扁平线圈的一部分与传统的定子绕组的投影相比较的投影； 图9示出了根据第二实施例的定子绕组的卷绕方案的截取部分； 图10示出了根据第三实施例的定子绕组的卷绕方案的截取部分； 图11示出了根据第四实施例的定子绕组的卷绕方案的截取部分，并且 图12示出了根据第五实施例的定子绕组的卷绕方案的截取部分。